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高加系统液位异常征象剖析知识

2022-05-10 17:48:16 问鼎国际自控

高加系统液位异常征象剖析知识

1、高加系统先容

我厂高加接纳双列半容量卧式U形管设计，，，，，，2,4段抽汽管道上划分设置前置蒸汽冷却器用以加热1号高加出口给水，，，，，，每台机组1～4号高压加热器共8台，，，，，，外置式蒸汽冷却器共2台。。。每列高压加热器及外置式蒸汽冷却器接纳大旁路系统。。。3A，，，，，，3B，，，，，，4A，，，，，，4B高加安排在汽机房17.0m层，，，，，，1A，，，，，，1B，，，，，，2A，，，，，，2B高加安排在汽机房28.5m层，，，，，，2号高加前置蒸汽冷却器、4号高加前置冷却器安排在除氧器41.0m层。。。

每级高加正常疏水接纳逐级自流（压力高至压力低）的方法疏至同侧的下一级高加内部，，，，，，最后4A、4B高加的正常疏水疏至除氧器，，，，，，以抵达接纳水质的作用，，，，，，镌汰凝泵着力，，，，，，节约厂用电，，，，，，增添机组效率。。。

每级高加的危急疏水直接疏至A凝汽器外接的40m?疏水扩容器，，，，，，当高加液位较高、泛起异�；；；；虿豢煽氐恼飨笫�，，，，，，危急疏水将加入高加液位的控制。。。

图片要害词

机组运行历程中，，，，，，2、4 级抽汽首先划分进入 2号、4号高加前置冷却器，，，，，，充分使用抽汽过热度来提高给水温度，，，，，，经放热后的过热蒸汽再划分进入2号和4号高加，，，，，，因此2号、4号高加前置冷却器在正常运行状态下无疏水爆发，，，，，，在启动及事故工况下的疏水通过U型水封的型式进入2A和4B高加。。。因此，，，，，，从外观上来看，，，，，，2A高加和4B高加的底部共有3根疏水管道，，，，，，比其余高加均多出一根管道，，，，，，划分对应正常疏水管道、危急疏水管道和高加前置冷却器的疏水管道，，，，，，2号、4号前置冷却器至高加的疏水管道上没有任何阀门，，，，，，如下图所示。。。

图片要害词

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2、浅析异常征象

2.1异常征象

04月19日三号机在完成汽轮机性能验收试验，，，，，，A/B列高加抽汽投运后，，，，，，4B高加在400MW时危疏和正常疏水调理门均坚持全开，，，，，，4B高加液位仍维持在50mm左右（查历史曲线发明该负荷危疏开度28%左右，，，，，，正常疏水调理门开度未全开）；；；；负荷升至600MW，，，，，，手动缓慢关闭危疏后，，，，，，正常疏水调理门仍坚持100%开度（查历史曲线发明该负荷正常疏水开度60%左右），，，，，，4B高加液位一直坚持在40mm左右。。。

2.2查找缘故原由

针对上述征象举行剖析，，，，，，缘故原由可能有以下几点：

2.2.1 危疏和正常疏水调理门阀杆DCS与就地反响纷歧致，，，，，，DCS上阀门显示全开，，，，，，现实就地开度较小。。。

2.2.2 高加内部疏水冷却段导汽板缺失或损坏，，，，，，导致疏水冷却段的抽汽未经充分换热凝聚，，，，，，爆发过汽征象，，，，，，导致4B高加液位为虚伪水位。。。

2.2.3 高加水侧走漏，，，，，，导致4B高加危疏和正常疏水调理门无法正�？？刂埔何�。。。

2.2.4 4号高加前置冷却器至4B高加疏水管道U型水封被破损，，，，，，大宗过热的抽汽通过此管道进入疏水冷却段，，，，，，导致4B高加疏水冷却段过汽，，，，，，对4B高加液位爆发扰动。。。

2.3 试验及结论

2.3.1 针对第一种可能性，，，，，，对4B高加危疏和正常疏水调门举行开关试验，，，，，，就地检查机械位行动全开全关均到位，，，，，，与DCS上显示一致，，，，，，故扫除此可能性。。。

2.3.2 在本次退A/B列高加举行性能验收试验之前，，，，，，4B高加水位控制正常，，，，，，相同负荷下危疏及正常疏水调门开度与4A高加比照，，，，，，基本一致。。。只是一次简朴的高加退/投操作导致高加内部疏冷段导汽板缺失或损坏、高加水侧走漏的可能性较小，，，，，，暂不下结论。。。

2.3.3 针对第四种可能性，，，，，，本值于2022年04月20日夜班举行了试验，，，，，，将3B高加正常疏水收小，，，，，，退出4号高加抽汽，，，，，，坚持4B高加至除氧器疏水调理门开度在30%以下，，，，，，通过危疏控制逐步提高4B高加液位，，，，，，对4号高加前置冷却器至4B高加疏水管道U型水封注水。。。经由数小时的注水后，，，，，，重新投入4号高加抽汽，，，，，，400MW负荷下，，，，，，4B高加危疏已能自动控制4B高加液位，，，，，，危疏控制阀开度26%，，，，，，与4月18日退出高加抽汽前开度基本一致，，，，，，同时与4A举行比照，，，，，，扫除疏冷段导汽板故障及高加走漏。。。确认4号高加前置冷却器至4B高加疏水管道U型水封被破损，，，，，，导致4B高加液位不可控。。。

2.4 剖析异常缘故原由

以4号高加抽汽系统为例，，，，，，4B高加安排在17m汽机平台，，，，，，4号高加前置冷却器至4B高加疏水管道U型水封最低点离地面约2.5m，，，，，，因此U型水封崎岖点的压差约为0.15Mpa。。。

图片要害词

在系统投运初期，，，，，，若4段抽汽供4B高加逆止门与逆止门后电动门都没开的情形下，，，，，，直接翻开4号高加前置冷却器的抽汽进汽电动门，，，，，，会造成4号高加前置冷却器与4B高加内部抽汽的压力相差较大，，，，，，若是压差大于0.15Mpa，，，，，，可能会爆发U型水封被破损，，，，，，过热的抽汽将U型水封内的水顶入4B高加内部的疏水冷却段，，，，，，从而对液位爆发扰动，，，，，，如下图曲线所示。。。

图片要害词

而高加前置冷却器在正常运行状态下无疏水爆发，，，，，，因此在高加前置冷却器内换热后的抽汽会源源一直的通过U型水封管道进入高加疏水冷却段，，，，，，从而影响高加的液位，，，，，，降低换热效率。。。

2A高加因位置处于汽机房内28m层，，，，，，其U型水封崎岖点的差压约为0.23Mpa，，，，，，因此相较4B高加，，，，，，2A高加的U型水封不易遭到破损。。。

别的，，，，，，通过查阅历史曲线，，，，，，发明在机组启动，，，，，，汽轮机进汽流量相对较低的时期，，，，，，当爆发冲转、并网、快速加负荷等操作时，，，，，，4B高加的U型水封也容易遭到破损，，，，，，如下图所示。。。

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02月08日09:30，，，，，，3号机870rpm暖机中，，，，，，此时4段抽汽电动门、4A/4B高加进汽电动门都为全开，，，，，，4抽进汽压力0.03Mpa，，，，，，在汽轮机冲3000rpm历程中，，，，，，汽轮机进汽量增大，，，，，，4抽进汽压力升至0.1Mpa，，，，，，4B高加液位爆发小幅度的振荡，，，，，，4A高加液位相对平稳。。。

09:55，，，，，，机组并网，，，，，，汽轮机进汽量再次增大，，，，，，4抽进汽压力从0.07Mpa升至0.2Mpa，，，，，，4B高加液位再次爆发小幅度的振荡，，，，，，4A高加液位相对平稳。。。

10:04，，，，，，机组负荷从110MW加至140MW时，，，，，，汽轮机进汽量增大，，，，，，4抽进汽压力从0.25Mpa升至0.28Mpa，，，，，，4B高加进汽压力反而从刚起压的0.015Mpa降至0.001Mpa，，，，，，4B高加液位从-186mm突升至-50mm，，，，，，泛起跳变，，，，，，4A高加液位相对平稳。。。之后，，，，，，4B高加液位便泛起不可控的征象。。。

从上述经由可以看出，，，，，，在机组启动初期，，，，，，汽轮机进汽量较少，，，，，，4抽的管道禁止易起压，，，，，，处于暖管阶段，，，，，，4段抽汽可能在4号高加前置冷却器内大宗冷凝成水直接进入U型水封，，，，，，当汽轮机进汽量突然增大，，，，，，前置冷却器的进汽管道最先充压，，，，，，4B高加因危疏全开，，，，，，不易起压，，，，，，此时U型水封由于差压大而被破损，，，，，，导致4B高加液位不可控的征象。。。

3、注重事项

当相识了高加U型水封被破损的缘故原由后，，，，，，运行职员投退高加时应其时刻注重4抽进汽压力与4B高加进汽压力的差值、以及4B高加液位的突变，，，，，，只管阻止因差压过大的缘故原由导致高加U型水封遭到破损。。。

3.1 高加的投运、退出

高加抽汽系统投运初期，，，，，，遵照着“先投水后投汽、从低到高”的大原则的条件下，，，，，，4抽在投运时应提前翻开4段抽汽供4A/4B高加的逆止门及逆止门后的电动门，，，，，，直接控制4段抽汽逆止门后电动门的开度来暖投整个4段抽汽系统，，，，，，这样操作有两点利益：

3.1.1 4号前置冷却器至4B高加内汽侧差压不会过大。。。

3.1.2 刚最先暖投时，，，，，，4号前置冷却器内会爆发冷凝水进入U型水封内，，，，，，包管U型水封在系统投入的初期一直有水源，，，，，，就算U型水封没水，，，，，，暖投一段时间后，，，，，，也会重新注水。。。

高加退出时，，，，，，遵照着“先退汽退却水、从高到低”的大原则的条件下，，，，，，应先关闭4段抽汽逆止门后电动门，，，，，，包管4号前置冷却器至4B高加内汽侧差压不会过大而导致U型水封被破损。。。

3.2 机组启动初期

机组在启动初期，，，，，，暖投高加后，，，，，，在履历冲转、并网、快速加负荷等操作历程中，，，，，，建议通过关小4段抽汽电动门来节约4抽压力，，，，，，只管阻止因4段抽汽压力突增导致4B高加U型水封遭破损，，，，，，泛起4B高加液位异常征象。。。

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